3. 1封隔器 A 坐封引起的管柱变形量 (1) A封隔器坐封时 ,如图 1 ( b) 所示 ,需求满意
表里呈现压力差 , 此刻会发生鼓胀效应 , 使油管伸 长 。而压力差又会作用在曲折的油管上而加深油管 的螺旋曲折度 , 使油管缩短 。因为压力差很小 , 所以 由此压力差引起的变形量在此不做核算 。 3. 4封隔器坐封后整个管柱的变形量
( 6) 现在许多油田灌水多选用污水回注 。因为 柱会随之发生一个温度效应的变形量 。污水回注时
(3) A、B封隔器为同种类型 ,同种尺度 ; (4) 灌水时 ,油 、套管中充溢液体 ,并且液体为 安稳的层流状况 ; (5) 考虑液体浮力和灌水时摩擦力 。
3. 3A、B 封隔器之间管柱变形量 B封隔器坐封今后 ,在 A、B 封隔器之间油管柱
(1. 西南石油大学石油工程学院 , 四川 成都 610500; 2. 四川石油管理局井下作业处 ; 3. 西南油气田分公司天然气研究院 )
摘要 : 针对现在分层灌水工艺中所运用 2个或 2个以上封隔器的相互作用 ,使得管柱的变形量核算趋于杂乱的问题 。 以水力压缩式封隔器分层灌水工艺管柱为例 ,较具体的剖析了管柱受力坐封前 、坐封后和灌水 3个过程中的受力状 态和变形状况 ,并对灌水时层间压差引起的受力差异给出了要点剖析 ,推导出了管柱在不同过程中的受力及变形计 算公式 。为层流灌水工艺处理层间对立 ,调整油层平面上灌水散布的均匀性供给了理论按照 。 关键词 : 分层灌水 ;封隔器 ;管柱 ;变形 ;核算剖析 中图分类号 : TE934文献标识码 : A
( 3) 油管受内压 , 因为鼓胀效应使油管缩短 , A 封隔器坐封前与坐封时套管压无变化 ,Δp2A = 0。
(2) 灌水井选用 A、B (下面的为 A ,上面的为 B )两个封隔器把管柱分为上下 3段 ,对 3个不同层 位施行灌水 ;
水力压缩式封隔器分层灌水工艺管柱一般均采 用液压坐封 ,上提管柱主动解封 。封隔器密封是靠 锁紧设备或剪钉来完成的 。在正常灌水时 ,管柱上 存在着鼓胀效应 、活塞效应 、螺旋曲折效应 、温度效 应 。在停注时 ,管柱上只存在着虎克规律效应的自 重伸长 。因而 ,正常灌水时 ,管柱变形量大 ,停注时 , 管柱变形量小 。管柱这样伸长与缩短 ,就形成胶筒 在井下活动 ,使封隔器密封失效 ,乃至形成封隔器在 井下主动解封 [ 1 - 5 ] 。
4. 1上层灌水压力高于基层灌水压力的状况 ( 1) 层间压差引起的管柱变形量 在灌水状况下 , 因为存在着层间压差与水嘴损
失压差 ,引起油管柱的变形 。当上层灌水压力高于下 层压力时 ,环空活塞效应的作用力向下 ,使油管柱伸 长 ,上层是加强层 , 嘴损压差小 , 上层灌水压力略低 于油管内的压力 。基层灌水压力低是操控层 ,嘴损压 差大 ,这样内径活塞效应的作用力也向下使油管柱
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